140-мм турбореактивный фугасный снаряд М-14-ОФ

]]>Схема турбореактивноко снаряда]]> Турбореактивный снаряд М-14-ОФ (индекс 53-ОФ-949, баллистический индекс ТС-60) предназначен для подавления живой силы и огневых средств противника, уничтожения и подавления артиллерийских и минометных батарей, уничтожения мотомеханизированных средств противника, уничтожения легких полевых дерево-земляных сооружений. Снаряд состоял из головной и ракетной частей.

Головная часть состояла из корпуса, дна и разрывного заряда с дополнительным детонатором. Для предохранения разрывного заряда от влаги и загрязнения в очко корпуса ввинчивалась пластмассовая втулка. При окончательном снаряжении втулка вывинчивалась, а вместо нее ввинчивался взрыватель, который стопорился винтом. Основным типом взрывателя был В-25 – головной, ударного действия, с дальним взведением, установкой на мгновенное действие и двумя установками на замедленное действие. При установке взрывателя на мгновенное срабатывание снаряд оказывает преимущественно осколочное действие, при установке на замедленное срабатывание — преимущественно фугасное действие. Снаряд также мог быть укомплектован взрывателем В-14.

Ракетная часть состояла из камеры, порохового заряда, воспламенителя, диафрагмы, соплового дна и свечи. Пороховой заряд состоял из семи цилиндрических одноканальных шашек нитроглицеринового пороха. Воспламенитель предназначен для воспламенения порохового заряда. Он состоял из 40г дымного ружейного пороха, помещенного в алюминиевую оболочку. Диафрагма предотвращала выброс недогоревших частей порохового заряда через сопловые отверстия и вместе с предохранительным диском воспламенителя удерживала шашки порохового заряда от перемещения в камере. Диафрагма закреплена в сопловом дне двумя винтами. Стабилизация снаряда в полете достигалась его вращением (до нескольких тысяч оборотов в минуту) вокруг продольной оси. Вращение создается за счет истечения пороховых газов реактивного двигателя через 10 отверстий в кормовой части снаряда, расположенные под углом 22° к продольной оси снаряда. Снаряды этого типа имеют повышенную точность стрельбы по сравнению с оперенными, однако дальность полета снарядов снижена вследствие того, что часть энергии порохового заряда расходуется на вращение снаряда.

Поскольку минимальная дальность стрельбы снарядами М-14 составляла около 7500 м, для стрельбы на меньшие дистанции на снаряд надевались кольца, тормозившие его в полете. С малым кольцом дальность полета составляла от 7550 до 5400 м, а с большим - от 5420 до 1000 м. Вероятное отклонение снаряда М-14-ОФ на предельной дальности без кольца было: по дальности 30 м и боковое 85 м.

Корпуса снаряда М-14ОФ обрабатывались на токарных станках с небольшой высотой центров, такие станки имели широкое распространение в нашей промышленности.

Корпус головной части М-14ОФ изготавливался горячей штамповкой из сортовой углеродистой стали 55, а ракетной части - из трубной заготовки Ø146 мм с толщиной стенки 14 мм (сталь 40Х).

Тактико-технические характеристики

Калибр, мм 140
Длина снаряда с взрывателем, мм 1085
Вес окончательно снаряженного снаряда, кг 39,6
Коэффициент веса снаряда, кг/дм3 14,4
Вес головной части, кг 18,4
Вес взрывчатого вещества, кг 4,2
Коэффициент наполнения головной части, % 22,8
Вес порохового заряда, кг 7,65
Время горения порохового заряда при температурах заряда от –40° до +50°C, с 1,1–0,5
Вес воспламенителя, кг 0,04
Дульная скорость снаряда при температурах порохового заряда от –40° до +50°C, м/c 27–40
Длина активного участка траектории при нормальной температуре заряда, м 128
Максимальная скорость полета снаряда при нормальных условиях, м/c 400
Максимальная дальность полета снаряда при нормальных условиях, м 9810
Максимальная дальность полета снаряда (при температурах порохового заряда от –40° до +50°C), м 9000–10 000
Дульная скорость снаряда (при температурах порохового заряда от –40° до +50°C), м/c 27-40
Вес укупорки, кг 35
Температурный интервал боевого применения снарядов, °С:
            - с зарядами из пороха ФГ-14
            - с зарядами из пороха КДСИ

от –40 до +50
от –40 до +50
Основные тактико-технические характеристики [3]
Калибр, мм 140
Вес окончательно снаряженного снаряда, кг 39,6
Вес ВВ 4,2
Длина снаряда, мм 1085
Максимальная дальность стрельбы, км 9,8
Кучность на максимальную дальность  
     Вд/Х 1/327
     Вб/Х 1/115
Количество убойных осколков, шт 1900
Приведенная зона осколочного поражения залегшей и открыто расположенной живой силы противника при стрельбе на максимальную дальность, га 0,06
Основные характеристики снаряда [4]
Калибр, мм 140
Вес окончательноснаряженного снаряда, кг 39,6
Вес боевой части, кг 18,4
     в том числе:  
      вес взрывателя 0,60
      вес взрывчатого вещества 4,2
Вес ракетной части, кг 20,6
     в том числе  
      вес реактивного заряда, кг 7,65
      вес воспламенителя, кг 0,04
Длина снаряда, мм 1085
Относительная длина снаряда клбр 7,75
Максимальная дальность стрельбы, м 9800
Кучность стрельбы на максимальную дальность  
     Вд/Х 1/327
     Вб/Х 1/115
Основные технические характеристики боевой части [5]
Вес металла боевой части, кг 14,13
Количество полезных осколков, шт 1900
Средний вес полезного осколка, г 6,7
Количество полезных осколков, приходящихся на 1 кг металла корпуса, шт 130
Всего осколков, шт 3000
Приведенная зона осколочного поражения залегшей и открыто расположенной живой силы противника при стрельбе на максимальную дальность, га 0,06
Приведенная зона фугасного действия, га 0,0080
Вид снаряжения ТНГ
Главные конструктивные характеристики и технологические особенности производства корпусов [6]
Габаритные размеры и вес Головная часть Ракетная часть
Диаметр, мм 136 140
Длина, мм 400 589
Толщина стенки, мм 15 4,7
Вес, кг 11,8 8,94
Материал Углеодистя сталь 55 Сталь 40Х
Заготовка, вид, размеры мм, вес Сортовой
Прокат Ø
22,419 кг
Трубная сталь
Ø146 х 14
дл 600
28,842 кг
Основные операции технологического процесса 1)    горячая штамповка
2)    обточка наружной поверхности
3)    термообработка
1)    обточка наружной и внутренней поверхностей
2)    термообработка*

*Этот раздел составлен по данным представленным НИИ-147 (вх. 4510сс от 1.7.66) и заводом №176 (вх.5580сс от 2.8.66г). Вторая часть таблицы включает данные по снаряду 9М22М.

Опытный образец пусковой установки С-39 был разработан и изготовлен “ГСОКБ-43 для стрельбы 140 мм турбореактивными осколочно-фугасными снарядами “М-14-ОФ” и использовался как базовый вариант для разработки пусковой установки для стрельбы 140 мм неуправляемыми турбореактивными снарядами помех. Пороховой турбореактивный двигатель 140 мм снаряда М-14-ОФ был использован для разработки 140 мм неуправляемых турбореактивных снарядов помех и установки “РУПП-140”. Существовало мнение, что “использование установки “РУПП-140” для стрельбы снарядами М-14-ОФ не налагает никаких особых конструктивных требований на установку “РУПП-140” и расширяет область ее ис­пользования на кораблях ВМФ. Стрельба снарядами М-14-ОФ, при отсутствии системы ПУС для стрельбы этими снарядами, может производиться табличными способами"[2].

С целью увеличения максимальной дальности стрельбы снаряда М-14-ОФ с 9,8 до 14-15 км за счет применения порохового заряда из высокоимпульсного баллиститного твердого топ­лива, Тульский Государственный Научно-исследовательский институт точного машинострое­ния, Научно-исследовательский институт химических материалов и Научно-исследовательский химико-технологический институт совместно выполнили расчетно-теоретические проработки по изучению данного вопроса и подтвердили их испытаниями двигателей на стенде и составили соответствующее заключение. Работа выполнялась на основании приказа №260сс от 28.08.1968 года и указания членов совещания (протокол совещания от 06.01.1969 года).

В выводах составленного заключения указывалось, что габариты штатной камеры двига­теля снаряда М-14-ОФ не позволяли разместить необходимое для достижения полного им­пульса 2700-3000 кг·сек количество зарядов из существовавших тогда высокоэнергетических порохов (ВИК-2Д, РСАМ, РАМ-10к, РАМ-12к). Применение высокоэнергетических качеств этих зарядов в штатной камере двигателя М-14-ОФ не удавалось реализовать по причине того, что при достижении двигателем вращения 14000-15000 об/мин наблюдалось либо разру­шение порохового заряда (ВИК-2Д), либо разрушение каморы двигателя (при применении за­рядов из порохов марок РСАМ и РАМ-10к). При этом для обеспечения устойчивости снаряда в полете требовалось вращение 27000-30000 об/мин. Одновременно, вследствие высокой темпе­ратуры газового потока, происходил разгар критического сечения сопел, что приводило бы к уменьшению дальности на 8-10%.

Применение в конструкции снаряда дефицитных тугоплавких материалов типа молиб­дена, вольфрама и т.д. для уменьшения разгара сопел повысило бы стоимость снаряда с 93 руб до 130-140 руб, но и это не позволяло решить поставленной задачи по обеспечению требуемой дальности, так как и в этом случае максимальная дальность не могла быть более 10,8-11 км.

В результате проведенных работ, специалисты трех институтов пришли к выводу о невоз­можности осуществления предлагаемой идеи увеличения дальности снаряда за счет примене­ния порохового заряда из высокоимпульсного баллиститного твердого топлива.

В 1969 году с целью определения возможности повышения осколочного действия боевой части реактивного снаряда М-14-ОФ – на основании письма Министра машиностроения № ММ-35/982 от 18.04.1969 года – ТулгосНИИточмаш (г.Тула) провел предварительные конст­рукторские и теоретические проработки. Предложенными направлениями были следующие: замена применявшегося взрывчатого вещества на более мощное; изменение конструкции кор­пуса боевой части с целью получения заданного дробления (использование рифленых втулок) и использование одновременноэтих двух путей. В результате проведенных проработок было ус­тановлено, что повысить осколочное действие без изменения внешних обводов и динамических характеристик возможно в случае, когда стенка корпуса боевой части расточена и в получен­ную полость запрессованы рифленые втулки, обеспечивающие получение осколков весом 3-4 грамма, а в качестве разрывного заряда применено взрывчатое вещество ТГАФ-5А, рекомендо­ванное НИИХМ. Предлагаемые работы требовали повышения себестоимости предварительно в 2,3 раза, вызванное повышением себестоимости механической обработки в 1,25-1,3 раза и по­требностью в дополнительном станочном оборудовании (25-30 станков, 5-7 агрегатов сварки и защитных покрытий) при условии годовой программы 100 000 штук боевых частей. Оконча­тельные выводы можно было сделать после проведения экспериментальных проверок [1]]]>]]>.

Источники:

  1. ГАУ ТО “ГА”. Ф.Р-3428. Оп.1. Д.919. ЛЛ.27-31.
  2. РГАЭ. Ф.298. Оп.1. Д.995. ЛЛ.89,90,98,139.
  3. ЦАМО РФ. Ф.81. Оп.856348сс. Д.59. Л.329.
  4. ЦАМО РФ. Ф.81. Оп.856348сс. Д.59. ЛЛ.393,394.
  5. ЦАМО РФ. Ф.81. Оп.856348сс. Д.59. Л.394.
  6. ЦАМО РФ. Ф.81. Оп.856348сс. Д.59. Л.399.
  7. ЦАМО РФ. Ф.81. Оп.856348сс. Д.59. ЛЛ.400,401.